17-7ph沉淀硬化型不銹鋼的金相組織屬于半奧氏體半馬氏體，對17-7ph不銹鋼帶材料的熱處理過程相對要復雜些，17-7ph對熱處理中的溫度偏差非常敏感，所以要求對爐膛溫度控制要非常精準，只有當按照生產(chǎn)商供料出貨時設計的熱處理溫度與時間進行處理時，17-7ph熱處理才會取得相應不錯的力學數(shù)值。
相同化學元素按不同百份比含量，不同的交貨狀態(tài)及不同的產(chǎn)品用途，所進行的熱處理工藝都是不一樣的，原料生產(chǎn)供應商應該在交貨時會設計安排并提供*佳的熱處理方案。主要分為：TH，RH，CH制度，其中TH,RH主要用于沖壓成形復雜的成品，CH用于成形簡單的高彈性件。各種不同熱處理方法細節(jié)在朝展公司其它網(wǎng)頁中有詳細介紹，這里僅說明17-7ph熱處理工藝種類及相關數(shù)據(jù)及要點。
1.TH制度（常用熱處理方案20種，方案需要在供貨前按要求提供）
2.RH制度（常用熱處理方案3種，如RH900,RH1020,RH1050）
3.CH制度（常用熱處理方案3種,如CH900,CH480,CH500）
17-7ph熱處理方案工藝過程：
1.固溶冷卻方式設計：空冷便于析出碳化物，水冷使δ鐵素體加以細化分布，分散度大，數(shù)量細多分布均勻，理想δ鐵素體含量：5-20%→做為“**相”，引導發(fā)生奧氏體相向馬氏體相轉(zhuǎn)變，過多則不利于鋼的強化。空冷可以減少δ鐵素體的含量。
2.固溶時間設計：固溶存在一個*佳保溫時間，60分鐘時間：按30mm厚度測算。 每增加0.25mm增加1分鐘。材料厚度越厚*終的硬度也越高。1.0mm以下厚度的時效硬度在38HRC-45HRC。
3.固溶溫度設計：600-1150度
4.調(diào)整處理設計：碳化物的析出量越多，ak會越低，200-1050度時的析出量是*多的，105度達到極限，形成隱針馬氏體，Cr23C6 開始溶入奧氏體中，但溶解度不大，MS點下降，同時必須采用冷處理，所以為提高ak值，調(diào)整溫度為200-1065度。
5.時效處理設計：時效時馬氏體分解，殘余奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，碳化物聚積長大，馬氏體共格中析出Ni3AL強化沉淀相。提高調(diào)整溫度與時效溫度都可以提升ak值，但提高時效溫度后會降低材料的硬度，時效硬化*多的溫度是200-790度。
6.馬氏體相變區(qū)：馬氏體形成速度極快，瞬間形核，瞬間長大，Ms~Mf間保持一段時間，奧氏體會更穩(wěn)定。
|
朝展熱處理制度
代號
|
Σs
Kg/ mm 2
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Σb
Kg/mm2
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δ％
|
Ψ ％
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HRC硬度
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ak kgm/cm2
|
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A
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≥77
|
≥105
|
≥20
|
|
≤37
|
|
|
RH565
|
128
|
136
|
23.5
|
544
|
42.6
|
2.57
|
|
TH510
|
141.9
|
145.2
|
8.75
|
38.7
|
43.8
|
1.52
|
|
RH950
|
128.5
|
136.4
|
23.7
|
544
|
42.6
|
2.58
|
|
TH1050
|
141
|
144
|
8.75
|
38.7
|
43.8
|
1.52
|
|
CH900
|
161
|
210.6
|
5
|
12
|
54
|
2.31
|
|
CH510
|
134.5
|
175.5
|
6
|
14
|
48
|
2.11
|
|
TH1065R
|
145
|
146.3
|
9.88
|
38.1
|
42.6
|
1.625
|
|
TH700
|
134
|
145.2
|
9.47
|
38.1
|
42.8
|
1.188
|
|
TH560
|
127.2
|
129.8
|
10
|
43.13
|
38
|
1.75
|
|
RH510
|
138.4
|
144
|
11.13
|
38.05
|
44.1
|
1.083
|
|
TH800A
|
122
|
129.5
|
13.4
|
45
|
40.4
|
2.125
|
|
TH800B
|
137.4
|
140.1
|
11.2
|
38.2
|
45.5
|
1.05
|
|
RH800C
|
140.8
|
144.1
|
10.3
|
37.4
|
45.4
|
1.09
|
|
RH810A
|
129.1
|
130.2
|
9.6
|
39.5
|
42.5
|
1.52
|
|
RH820B
|
139.7
|
140.6
|
12.6
|
37.2
|
43.7
|
1.81
|
|
RH550
|
138.8
|
141.2
|
14.6
|
47.5
|
43.17
|
2.10
|
|
RH550S
|
141.6
|
149.8
|
18.1
|
51.3
|
43.03
|
2.43
|
